序号 | 内容 | MTO | RFCC | 备注 |
1 | 原料 | 甲醇 | 蜡油、常渣、减渣等 | 不一样 |
2 | 产物 | 主要是C2=/C3=，10%的C4/C5 反应气的平均分子量为22左右，至压缩机入口为33.5左右 | 干气、液化气（C3=）、汽油、柴油、油浆; 反应油气的平均分子量为 40-42左右 | 差别大 |
3 | 进料温度与状态 | ～250℃，气相 | 180℃～220℃，液相 | 有区别 |
4 | 反应温度 | 495℃ | 500℃～520℃ | 略低 |
5 | 反应压力MPa（A） | 0.20 | 0.23～0.3 | 低压以利化学平衡 |
6 | 剂油比或剂醇比 | 剂醇比=1/4.5，MTO循环量约50～60吨/时，不需提供热量，只提供循环活性 | 剂油比=6～8 按180万吨/年FCC循环量约1500吨/时，提供热量和活性 | 输送管线与滑阀口径差别大 |
7 | 反应热 | 放热反应 | 吸热反应 | 相差很大 |
8 | 再生温度 | 550℃～650℃ | 650℃～700℃ | 前者略低 |
9 | 生焦量 | 1.4%～2.3% | 6%～9% | 差别大 |
10 | 热平衡 | 两器均需取热 | 掺渣油量大时，再生器需取热 | 差别大，循环催化剂作用不一样 |
11 | 再生烧焦 | 主风中掺入一定量的氮气，补充床层流化风与满足旋分入口线速，不完全烧焦，烟气中CO含量大,处理泄漏时要注意CO中毒 | 大部分是完全再生，含少许CO； 另有：一/二再烧焦，一再不完全燃烧，烟气出烟机后也设CO锅炉。 | 差别大 |
12 | 再生烟气的余热回收 | 烟气中不含SO2，可降低出口温度，烟气量少，不设烟机，但烟气CO%高，要设CO焚烧炉 | 烟气中的SO2，考虑露点腐蚀，出口烟温180℃，设烟机，完全再生不设CO焚烧炉，不完全再生设CO焚烧炉 | 前者相对简单 |
13 | 两器型式 | 同高并列式 | 同轴、高低并列式 | 相近 |
14 | 反应器型式 | 床层反应器 | 提升管喷嘴 | 不同 |
15 | 进料分布方式 | 分布管，喷嘴斜向下450 | 提升管喷嘴 | 不同 |
16 | 催化剂输送方式 | 立管、水平管、滑阀，循环量小、管线小，要防止松动介质带水堵塞管线 | 立管、斜管、滑阀或塞阀 | 大致相同 |
17 | 主风机出口压力（A）及调节 | 0.28MPa，出口主风设调节阀，放空阀 | 0.32～0.4MPa | 有差别 |
18 | 主风量及主风机 | 小，离心机 | 大，压力能回收、轴流机 | 有差别 |
19 | 催化剂定碳 | 再生2～2.5% 待生7～7.5% | 再生0.05～0.1% 待生1.0%左右 | 差别大 |
20 | 对后处理系统的要求 | 往反应器吹扫、松动测点吹入的介质是氮气 | 空气 | 差别大，烯烃分离要求 |
21 | 开工中的两器加剂 | 反应器与再生器同时进行 | 先向再生器加剂，再往反应器转剂 | 差别大 |
22 | 开工中催化剂加热方式 | 依靠开工加热炉的氮气，尽量不喷燃烧油，分步进料（40%，7O%） | 靠开工辅助燃烧室和向再生器喷燃烧油，反应器靠循环催化剂加热，设置进料蒸汽换热器，开工正常后不用。 | 差别大 |
23 | 待生、再生剂的处理 | 待生、再生剂均设汽提段 | 只有待生剂设汽提段 | 有差别 |
24 | 反应气后处理系统 | 反应器后设卧式三旋，用流量计与调节阀来控制下流气量 | 反应油气系统无三旋 | 差别大 |
25 | 反应器四旋废催化剂卸剂(四旋的两个入口) | 每隔一段时间卸剂一次，卸剂前先用热氮气置换反应气后，再卸剂，当卸剂管线有发热、即停 | 反应系统无三旋， | 与再生器相比，不大一样，反应气排出 |
26 | 再生器烧焦 | 低温烧焦，不产生NOX，不含硫 | 烧焦焦高，易产生SOX，NOX | 有差别 |
27 | 催化剂定碳 | 再生2～2.5% 待生7～7.5% | 再生0.1～0.2% 待生1.0%左右 | 差别大 |
28 | 催化剂颗粒特点 | A类粒子、骨架密度小，筛分分布，颗粒密度 | A类粒子，筛分分布，颗粒密度 | 大致相同 |
29 | 流化介质 | 甲醇气、低碳烯烃/空气、氮气 | 蒸汽/油气/空气 | 稍有差别 |
30 | 装置自保联锁 | 主风低流量、两器差压、进料切断，各自独立 | 自保级别有相互关联，有高、低级关系(主风低流量、两器差压、进料流量) | 差别大 |
31 | 降低油气（反应气）分压 | 注水、注汽（总水醇比为20%） | 注雾化蒸汽约：5%-8% | 有差别 |
32 | 对注水、注汽质量的要求 | 高 | 低 | 有差别 |
33 | 催化剂价格 | 高 | 低 | 差别大 |
34 | 催化剂性质及反应机理 | “碳池”理论 | 正碳离子反应，自由基热裂解反应 | 差别大 |
36 | 催化剂对重金属的要求 | 严格，碱金属＜0.1PPm，总金属＜0.5PPm， | 钠＜1PPm、钒＜3PPm、镍＜10PPm | 前者要求更严 |
37 | 固体流态化与输送 | 循环流化床，管线小 | 循环流化床，管线大 | 差别不大 |
38 | 大型加料 | 可至反应器与再生器 | 加至再生器,再转至反应器 | 不一样 |
39 | 反应气脱过热 | 用急冷水、水洗水,气体分子量小,塔径大 | 循环油浆 | 循环介质不一样 |
40 | 水的处理与固含量 | 产生大量的水，经汽提后补入循环水利用，急冷水一二级旋液分离器、过滤器，水洗水过滤器难以处理，水中的颗粒浓度大， 水洗水辅助脱过热、脱水，水洗水中催化剂颗粒细，过滤器易堵，冲洗困难，后部换热器的压降增大。在目前设计院所提供的流程中，四旋出口气体至水洗塔底，与急冷塔顶气体合并同进水洗塔，压差小，因此、下流气体的3%流量难以保证。 | 固含量由外甩油浆量控制，约占加工量的3-5%，油浆与原料换热器、油浆蒸汽发生器管束易堵。 | 油浆中的催化剂颗粒脱除在催化裂化中没能解决，DMTO中的催化剂脱除同样难以解决。需寻就最佳的压力平衡方案。 旋液分离器，过滤器效率低。 |
41 | 水洗水中带油(蜡状)、含油聚合物，在换热器中阻塞管束，影长周期运行 | 反应裂解气中含有少量的芳烃油（特别是在操作波动时易产生），在水洗塔底累结，不能排出油，累积增多，影响净化水的COD，拟在水洗水入过滤器之前设置旋液分离器进行油水分离。将部分含油水排至罐区。 | 在分馏塔顶油气分离器中进行轻油、水分离，水至污水汽提。 | 不一样 |
42 | 反应器旋分料腿密封 | 一、二级均用全复盖翼阀，与分布管的距离高达9米，悬空在密相床上方 | 一级用防倒锥，二级用翼阀，埋入密相床中 | 不一样 |
43 | 再生器旋分料腿密封 | 一级用防倒锥，二级用翼阀，与分布管的距离高达3米，埋入密相床中 | 一级用防倒锥，二级用翼阀，埋入密相床中 | 一样 |
44 | 再生催化剂汽提段 | 设置再生催化剂汽提段，用蒸汽置换烟气 | 不设待生催化剂汽提段 | 不一样 |
45 | 原料中注水、注汽 | 甲醇中注入部分除氧水，使之汽化，可回收低温热、又可减少进料中的注汽量 | 原料中不注水、在原料油进喷嘴时注入雾化蒸汽 | 不大一样 |
46 | 回炼的原料 | C4、C5回炼，生产C2/C3 | 回炼油、油浆回炼，生产轻质油品 | 不大一样 |
47 | 开工前的惰性剂流化试验 | 建议做一下 | 一般不做 | 催化剂贵，有必要做一下，但主要是抓好旋分器的安装质量，衬里的施工质量 |
48 | 用瓦斯的点多 | 有开工辅助燃烧室、CO焚烧炉、开工加热炉， | 开工辅助燃烧室 | 用瓦斯点多，要特别注意安全 |
49 | 反应器开工流化介质不同 | 开工加热炉氮气 | 汽提蒸汽 |
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50 | 开停工中卸出的三旋废剂的利用 | 可加至再生器，跑至烟囟，可利用其中的有用组分 | 不再利用，易跑至油浆和烟机系统 | 催化剂贵，再利用 |
51 | 污水处理 | 水中含有甲醇 | 水中含有硫化物 | 用汽提的方法 |
52 | 床层反应器 | 高度低2.2米，密度低220KG/M3 | 提升管反应器 | 不一样 |
