2008年98期
No．62008
《新世纪水泥导报》
CementGuideforNewEpoch专题论述
中图分类号：TQl7a．622．26；TQll7文献标识码：B文章编号：1008-0473(2008)06-0019-06
回转窑大齿轮过早磨损的分析和对策
贾忠山东东华水泥有限公司(255144)
张世伟上海森帝润滑技术有限公司(201822)
摘要回转窑开式齿轮出现过早磨损的主要原因一是齿面接触应力安全系数偏小，二是润滑不当。高粘度
合成开式齿轮油对回转窑开式齿轮的润滑具有优良的性能。在回转窑的开式齿轮上不适合使用粘度等级上万的合
成油作油浸方式的润滑，使用雾化喷射装置对回转窑开式齿轮喷射高粘度合成齿轮油可以有效地阻止齿轮齿面
损伤的进一步发展。
关键词回转窑齿轮磨损应力润滑合成开式齿轮润滑油
0引言，
山东东华水泥有限公司5000t／d熟料生产线2004
年10月点火后，整条生产线运转正常。04．8m×74m
回转窑在2005年2月停产检修时对回转窑传动装置的
大小齿轮的齿面进行检查，发现大小齿轮的齿面磨
损比较严重，均不同程度地出现了点蚀和明显的胶
合性拉伤起毛。齿面的个别部位出现不同程度剥落
斑点，并且齿面出现塑性滑移变形引起齿形异常。
针对回转窑开式齿轮的过早磨损现状，对齿轮磨损
的机理进行分析研究，最终认为回转窑开式齿轮出
现过早磨损的现象其主要原因一是齿面接触应力安
全系数偏小，二是润滑不当。山东东华水泥公司于
2006年10月将油品改为高粘度合成开式齿轮油，采用
油浸方式上油，后于2007年9月安装了雾化喷油装置
对小齿轮喷洒高粘度合成开式齿轮油。2008年2月检
修时经过对齿面的检查分析、照片比对和齿形样板
比对，认为通过使用高粘度合成油的措施成功地抑
制了齿面的快速磨损，延长了齿轮的使用寿命。
1回转窑开式齿轮的应力分析
2005年发现开式齿轮齿面过早磨损后，为了找出
其真正的原因，首先根据开式齿轮的实际受力情况
和运动情况进行分析，通过计算齿面的应力和运动
参数，进而研究齿面过早磨损的真正原因。
回转窑传动装置的主要参数见表1。
根据相关的技术资料对开式齿轮的齿形参数进
行分析计算，相关参数见表2。
山东东华水泥有限公司回转窑通常在超产10％的
工况下运行(即产量5500们，转速3．85r／min)，此时
表I回转窑传动装置的主要参数
项目．参数
回转窑转速(r／rain)o．35～4
主电机ZSN4-4IX)4Y)2,635kW,I500r／rain
主减速机JH710SW30540．／=42．226
开式齿轮副m=36，a=4067．051，／=8．783
表2开式齿轮的几何参数
项目小齿轮大齿轮
齿形渐开线直齿
传动比8．873
齿面宽度(mm)650600
齿数23202
螺旋角(deg)O0
医j3角(deg)20
齿轮材质34CrNiMoZG42CrMo
模数(mm)36
转速(正常生产，r／min)33．8163．850
中心矩(ram)4067．05l
节圆直径(mm)831．4867302．616
齿顶压力(deg)33．596521．4827
表面粗糙度(1．tm)4．534．53
齿顶直径(nun)934．1027343．62
变位系数0．48120
端面重合度1．5967
齿线重合度O
总重合度1．5967
回转窑主电机的电枢电压630V，电枢电流850A，主
电机的效率刀，=0．90，主减速机的传动效率J17，--0．94。
根据文献…可以算得开式齿轮副传递功率：
N=V／／／．刀2=453．033kW
开式齿轮传递的力矩：
T,--975×N／nI=13063．235kg·111
19
万方数据
2008年第6期
No．62008贾忠，等：回转窑大齿轮过早磨损的分析和对策号题论述
齿轮的周向力：
F，=2oooTIM,=31553．708kg
齿面接触应力：6。=辱甄一z。=40．88
kg／mmz
按照回转窑开式齿轮的实际齿面硬度HB220，
可以在机械设计手册的表中查出合金铸钢的疲劳极
限6哪。，最大值为66kg／mm2，最小值49ke,／mrn2。取
中间值57．5ke,／mne，可以算得齿轮的疲劳极限：
67M缸=6l啪乙。乙乙乙乙j67．948ke：Cmne
齿面接触强度安全系数：
鼯57胁／6H=1．662
回转窑的开式齿轮，特别是回转窑的大齿轮，
通常认为其寿命应与回转窑的寿命同步，设计时考
虑为几十年。因此最小安全系数应按照最高可靠度
设计，最小安全系数应为1．50-1．60。从计算之中可
以看出，齿面的接触应力安全系数刚好达到设计要
求，几乎没有富余量。
大家知道材料的接触疲劳极限6胁是实验齿轮在
失效概率为l％的条件下做出的，其结果受很多因素
的影响，如材料的化学成分、金相组织、热处理质
量、残余应力等，6珊。具有一定的离散陛。如果我们
假设齿轮的制造过程中有一定的不利因素，选用接
近下限的值(49kg／mi332)计算，可以发现齿轮的接
触应力极限67胁=57．9keCmne，安全系数SH=I．41(，’I。
通过上述计算分析可以看出，回转窑开式齿轮
齿面的抗疲劳富余能力很小，只能说勉强达到设计
安全系数的要求。实际生产使用中仍然存在着很多
对齿面不利的因素，如生产工艺系统的进一步优化
带来的烧成系统更高的产量，回转窑窑况的异常可
以导致回转窑传动装置的负荷大幅增加，各种原因
引起的润滑不良使得齿面过早失效等等。因此回转
窑开式齿轮齿面设计承载能力的富余度偏小是导致
齿轮过早磨损的重要原因之一。
通过表3对比国内外相近规格回转窑的参数也不
难看出，山东东华水泥有限公司5000t／d生产线的回
转窑开式齿轮的设计承载能力不富余121。
2回转窑开式齿轮的润滑分析
山东东华水泥有限公司回转窑传动装置的开式
齿轮最初使用3号普通开式齿轮油，加油方式为带油
轮加油，即通过带油轮与小齿轮的咬合使带油轮的
转动给小齿轮的工作面进行加油。带油轮安装在小
20
表3我公司与国内外相近规格回转窑相关参数的比较
模数仗齿数大齿宽，
项目规格(m)产量(t／d)转速(dmin)
，，J、齿数小齿宽(nun)
东华公司q)4．8×745000n35～4加3f陀0沈3碰驯600
国内某窑中4．7×754000o．5～3．4984州17沈3
衄中4．7×744000O．6—3．004“172／20550／500
姗中4．7×754000O_4～4．004Ⅳ160／2l55讲480
KHD中4．8×724000o．57～3．424到14l四65叫600
齿轮下部的油池中。转轴无轴承，转轴与金属轴套
为滑动摩擦。小齿轮下部的油池无加热测温装置。
试生产5个月时发现回转窑大齿轮振动变大，经检查
油池中的带油轮的转轴已经从轴套中脱出，不能正
常工作。带油轮恢复需要将小齿轮拆掉，施工难度
大又费时，于是我们要求岗位人员采用多加油的方
法提高油池内润滑油的液面，临时将带油轮上油改
为油浸上油，保持齿面的润滑。
国内回转窑普遍使用3号普通开式齿轮油。现在
执行的生产标准是SH／T0363—1992，是利用焦油、沥
青之类的黑色胶粘的极重石油残渣材料加入一定的
稀释剂、添加剂调制而成。该种油品的制造标准低，
工艺简单，成本低，生产厂家混杂，产品质量偏差很
大。3号开式普通齿轮油的运动粘度(100℃)135～
156rnrn2／s，闪点(开口)200℃，清洁性要求为目测
无砂子和磨料n1。这种油的粘温性能非常不好，从实
际使用的情况看，在20℃左右就出现流动困难，在
O℃时油品变得像沥青一样坚硬。
从3号普通开式齿轮油的性能不难看出，要
保持油品较好的流动性，必须使油品温度保持在
50℃以上。由于东华公司回转窑的小齿轮油池没
有加热温控装置，设备在秋冬季节气温下降后，特
别是在停窑时，油温的下降导致油品粘度骤然加大，
甚至变成类似沥青的粘稠状的膏体，小齿轮下部的
带油轮在高粘的油中回转非常容易损坏。带油轮损
坏后，不停产无法恢复，只好将带油轮润滑改为油
浸润滑方式。改为油浸润滑方式后由于润滑油的液
面高于小齿轮底座与齿轮罩的结合面造成润滑油大
量的渗漏，严重污染工作环境，造成油品的大量浪
费。
回转窑在正常运行时大齿轮的温度通常在70℃
左右，特殊情况时可以达至lJ90℃。3号普通开式齿轮
油在高温时变得非常的稀，在100℃时的运动粘度只
有135～156mm2／s，这样的粘度显然不能满足回转窑
齿轮低速重载的要求。根据开式齿轮制造商F札K的
万方数据
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CementGuideforNewEpoch季题论述
有关资料，在环境温度为lO～52℃并且齿面接触温
度为71℃时，推荐的油品应为AGMA12或12EP，其
运动粘度(IsO-VG，40℃)6200-7500mnf／s，100℃
时的运动粘度应在460mm2／s以上。可见，3号普通开
式齿轮油不能满足回转窑正常生产时开式齿轮高温
状态的润滑要求。
根据美国齿轮制造者协会(AGMA)的资料，
开式齿轮当齿轮的节圆速度<1．5m／s时才推荐使用油
浸润滑方式”，。东华水泥有限公司回转窑开式齿轮的
节圆速度为1．47m／s，已经接近上限。因此，在回转
窑使用油浸润滑方式工作时虽然可以看到大小齿轮
上都有润滑油并有一定的飞溅现象，但小齿轮的回
转速度太快，即使小齿轮的齿顶处附着一定量的润
滑油，但润滑油不能真正进入并充满大小齿轮的工
作面。因此，回转窑的开式齿轮使用油浸方式上油
时的齿轮工作面长期处在少油状态。
由于回转窑的制造工艺过于粗糙，大齿轮罩安
装后密封不够严密，挡油环与大齿轮罩的间隙较大，
大量的杂质极易进入润滑油中。试生产9个月后，大
齿轮的挡油环(窑头侧)很快被大齿轮罩磨穿，后
来我们利用停窑的时间进行了更换。大齿轮的挡油
环与齿轮罩的摩擦产生的大量磨屑杂物必然进入润
滑油中，带油轮转动时，带油轮与小齿轮、带油轮
转轴与轴套之间的滑动摩擦也将产生大量的磨屑并
进入润滑油中。润滑油中的大量污染物作为磨料在
齿轮工作面产生磨削，造成大小齿轮齿面的快速磨
损。从当时齿面有大块剥落斑点的现象分析，润滑
油中可能有一定粒度的金属残片。由于回转窑生产
检修时间的安排紧张，再加上3号普通开式齿轮油温
度低时非常难以清洗，直N2006年m月才实现了开式
齿轮的清洗和换油。
综合上述分析，回转窑开式齿轮的油品选择和
上油方式都存在一定的问题，其次，油品的严重污
染使开式齿轮的齿面磨损加剧。
3润滑对策
回转窑开式齿轮齿面的过早磨损主要由工作负
荷过大和润滑不良引起。工作负荷的大小主要由生
产工艺状况决定，齿轮的工作负荷、结构尺寸和材
料都是无法改变的。因此，克服齿面的过早磨损，
延长齿轮的寿命，唯一可行的方法就是从润滑人手，
改进齿轮的润滑状态。
综合国内外的经验，回转窑开式齿轮润滑的主
流油品只有几种：沥青，沥青质油、半流质润滑脂、
高粘度合成开式齿轮油，开式齿轮的上油方式有带
油轮、油浸、雾化喷射几种。
沥青及沥青质的产品在北美地区曾经大量使用。
通常用溶剂先对油品进行稀释，通过喷射雾化装置
将油品喷到大齿轮的工作面上，溶剂挥发后在齿面
形成一层高硬度的黑色薄膜，以达到润滑齿面的目
的。由于溶剂有一定的毒性，这种润滑剂正逐步被
其他的润滑方式取代，亚太地区基本不用这种润滑
方式。
沥青质油主要是指在国内使用的，用极重石油
残渣材料，加入一定的稀释剂、添加剂调制而成类
似3号普通开式齿轮油的油品。
半流体润滑脂是一种低粘度的基础油加增稠剂、
添加剂和大量的固体润滑剂制成的有半流动性的润
滑脂，能够使齿轮之间以边界润滑方式运行。半流
体润滑脂的每一种成分(增稠剂、极压添加剂和固
体润滑剂)各自起作用。首先，增稠剂把原油固定
在位使其工作；第二，极压添加剂添加在齿面间发
挥保护基础油的作用；第三，固体润滑剂用于填充
在工作齿面之间以维持接触表面的分开。通常采用
喷射雾化装置利用压缩空气将润滑脂喷到大齿轮的
工作面上，以达到润滑齿面的目的。从大小齿轮上
甩出的润滑脂的飞屑一般堆积在小齿轮的油池中，
需要定期进行清除，属于全损耗系统。该种油品在
欧洲普遍使用，我国进口的回转窑一般也使用这类
油品。
高粘度合成开式齿轮油是通过化学合成方法制
备的较高分子结构的化合物，在经过调制或进一步
加工后制成的润滑油。使用合成油品润滑的齿轮一
般的在正常运行状态下处于弹性流体动压润滑
(EI-R．)状态。弹性流体动压润滑概括起来说就是两
相对运动表面间的弹性变形与润滑剂的压力一粘度系
数、温度一粘度系数对其摩擦与油膜厚度起重要作用
的润滑。在工程应用中，齿轮在实际的工作温度和
负荷下润滑剂油膜的厚度应满足大于两齿轮齿面综
合粗糙度的基本要求，即微观的凹凸不平的两齿面
不应出现相互接触吲。高粘度合成开式齿轮油的优良
特性逐步被设备制造商和设备使用厂家接受，日本
的设备制造商首先大力推荐使用高粘度合成开式齿
轮油，随即欧洲的设备制造商也开始推荐使用，国
外有大量的回转窑使用厂家将原来的半流质润滑脂
或沥青质润滑剂改成高粘度合成开式齿轮油。由于
欧美设备原配有喷射装置，改用高粘合成开式齿轮
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万方数据
2008年98期
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油后，可以利用原有的喷射装置。
回转窑开式齿轮的带油轮和油浸上油方式都存
在渗漏和油品污染无法净化的缺点。可见，使用雾
化喷射装置对开式齿轮的齿面喷射高粘度合成油或
半流质润滑剂是理想可靠的方案。考虑到采购雾化
喷射装置需要的时间和安装必须与回转窑的检修时
间协调等因素，在安装使用雾化喷射装置前需要有
一段继续使用油浸上油的过渡期。高粘度合成油具
有良好的流动性，润滑油中的金属污染物容易沉降
到油池的底部，而半流质润滑剂的流动性差，污染
物不易下沉，在工作区作研磨剂重复研磨齿面起破
坏作用。使用高粘度合成油换油和放油十分方便，
不需要进行专门的人工清洗。因此，高粘度合成油
比半流质润滑剂更加适合现场的实际需要。
另外，根据国外回转窑的实际经验和某著名润
滑油供应商对高粘度合成油和半流质的使用情况对
比研究，开式齿轮在相同工况条件下，高粘度合成
油的用量仅为半流质润滑剂用量的60％左右。
4油品的选择
从油品的供应市场看，能够满足运动粘度(ISO-
VGA)6200～7500mm2／s以上的纯合成油的知名供
应商只有某世界级著名大公司(其产品为Mobilgear
SHC系列润滑油)，其产品的价格是进口半流质润滑
脂的三倍多，这样昂贵的价格使国内的水泥厂家望
而却步。为此，东华水泥有限公司选择了价格相对
合理的国内自主研制的高粘度合成开式齿轮润滑油
OGLS系歹U(Syn-GardOGLS)。该系列润滑油是以全
合成基础油配合多种高性能添加剂调配而成的新一
代开式齿轮润滑油。该产品具有独特的热氧化安定
性及超强的齿面保护能力，在极其高温和低温操作
条件下，对于以很低速度运行的齿轮，仍具有卓越
的润滑眭能。产品典型技术指标见表4。
为了保证齿轮的良好润滑状态，选择合适的油
品粘度是至关重要的。在弹性流体动压润滑状态下
的油膜厚度计算是一项非常复杂的工作。根据回转
窑开式齿轮的理想条件(温度介于70-75℃，大小
齿面综合粗糙度4．53Pm)，考虑到回转窑开式齿轮
已经出现了较严重的磨损及大小齿面的综合粗糙度
而提高等级，取6．41Pm。按照弹性流体动压润滑理
论进行了计算，结果见表5。
齿轮在弹性流体动压润滑状态下，通常油膜厚
度高于相对表面粗糙度综合值才可使齿轮工作表面
完全分离，从而避免金属之间的直接接触、摩擦。
22
Syn-CrardOGL10000S在65℃左右时，可保持较厚
的油膜(约为7pm)，已经可以适用于回转窑开式齿
轮理想状态的润滑。考虑到齿轮温度的极端条件和
齿面已经有磨损的特殊情况，决定选用Syn—Gard
OGL22000S润滑油。
表4高粘度合成开式齿轮润滑油技术指标
项目10000S22000S460呻S
ISo粘度等级100002200046000
粘度cst@40℃。D445ll0002200046000
粘度cSt@100℃，D4454207∞l了75
粘度指数，ASTMD2270175180180
倾点，℃。ASTMD9r7—3312
闪点，℃，ASqlviD92240240240
密度@15．6℃ken，ASTMDl298O．鲫0．眇0．924
锈蚀测试，ASTIVlD665B，海水合格合格合格
铜片腐蚀，ASTMD130，3h，100℃lBlBlB
FZX3失效等级(A／8．33／90)>1212>12
齿轮失重，mg／kW·h0．15m吣0．ol
表5弹性流体动压润滑理论对齿轮油膜的计算结果
齿面温度大小齿面综合粗糙度使用森；''^rK3GL10000S
(℃)(齿面粗糙度齿均方根值，|lm)油膜厚度ll(Um)
4064l18．47
5064lIZ34
606AI8．56
706．4l5街
∞6．4l3．昕
5回转窑开式齿轮润滑系统的改造实践和效果
考虑到喷射装置的采购周期和设备检修周期的
协调问题，公司决定回转窑的开式齿轮润滑改造分
两步走。首先对齿轮、齿轮罩和油槽进行彻底的清
洗，尽力改善齿轮罩的密封，换上Syn—G删OGL
22000S油对齿轮进行油浸润滑。然后，等喷射装
置到位后再将齿轮上油方法改为雾化喷射上油，另
外在油槽下安装回油收集管道，实现旧油的再利
用。
2(136-年10月，对齿轮和齿轮罩油槽进行彻底清洗
后，拆除带油轮装置，掷yn—GardOGL22000S油，
齿轮进行油浸润滑。回转窑开式齿轮换油后新油品
对齿轮的附着性很好，齿轮上的带油量明显增多，
低温时油品仍保持较好的流动性，润滑效果明显改
善。换油后的油品渗漏问题仍然比较严重，主要是
油池结合面的漏油和大齿轮两侧的挡油环漏油。由
于回转窑结构和设备加工质量的问题，虽然检修时
采取了大量的密封措施，但彻底解决回转窑漏油的
问题仍然非常困难。经过近10个月的生产运行，检
万方数据
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CementGuideforNewEpoch专题话(查
查回转窑开式齿轮时发现大小齿轮的齿面非常干净
平整，齿形弧面基本正常，换油前齿面的拉毛现象
基本消失。
图l照片为回转窑开式齿轮标准齿形(左)、使
用高粘度合成油油浸润滑前的实际齿形(中)、使用
雾化喷射装置前的实际齿形(右)。一对样板中上面
为大齿齿形、下面为小齿齿形。从照片中可以看出
中间一对样板的工作齿面形状异常，齿面曲线很不
规整，有非常明显的过度拉伤现象。经过近10个月
的高粘度合成油油浸润滑后齿轮的工作齿面基本恢
复了正常的渐开线轮廓(右边的一组齿形样板)。
以回到窑墩内的油桶中。安装喷射装置后回转窑大
齿轮的振动明显减轻，小齿轮工作时变得非常清洁，
齿轮工作面的油膜比较清晰，润滑效果好。雾化的
油品仍然有少量的随压缩空气从齿轮罩检查门中飘
出，齿轮罩仍然有少量的渗油，虽然油品的渗漏问
题没有彻底的解决，但比以前有明显的改善。
2008年2月我们利用检修对回转窑的齿轮进行了
检查，发现齿面的点蚀情况没有进一步发展，点蚀
凹坑的数量没有明显增加，大齿齿面的中部大部分
区域趋于平滑。对比图3和图4的照片，齿面中部区
域的变化趋势比较明显。
图1回转窑开式齿轮各时期的齿形样板
对比图2、图3的照片可以看出，大齿轮齿面的
剥落点无论点数量还是单点的面积和深度都有明显图32007年9月的大齿齿面
的增加，这进一步说明由于齿轮齿顶的线速度太快，
虽然设备运转时看到大量的润滑油粘附在小齿轮上，
但同时大量润滑油被离心力甩出，只有齿顶部的少
量润滑油进入到齿轮的工作面。虽然进入工作面的
润滑油使齿面的润滑条件得到一定程度的改善，使
齿面的渐开线轮廓得到基本恢复，但最终由于齿轮
工作面供油不足，导致齿面出现严重的点蚀。
图42008年2月的大齿齿面
图4中还可以发现齿轮齿面的边部点蚀现象较严
重，主要是由于供油量少引起的。Cent胁Matic固注
射器式单线雾化喷射装置的七个宽角喷头按照喷射
工作面完全重叠的原则设计，即当一个喷头出现故
障时相邻的两个喷头的喷射工作面可以在小齿轮的
工作面上实现无空白喷射加油。因此，喷射系统正
图22006王FJo月的大齿齿面常工作时，齿轮边缘部位的受油量相对于齿轮的中
2007年9月我们利用检修的机会安装了Centro．部要少一些。在今后的使用中只要适当地加大喷射
Matic@注射器式单线雾化喷射装置，同时安装了油系统的喷油量，就可以改善齿轮边缘部位的点蚀问
槽废油回收油管使油槽收集的喷射工作后的油品可题。
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中图分类号：TQl72．622．26
预分解工艺烧成系统操作问答(三)
谢克平
28如何防止或减轻窑尾垂直E升烟道产生的结皮
与窑尾相接的垂直上升烟道结皮是所有预分解
窑生产中存在的通病，只是根据原燃料中硫碱的含
量以及操作等方面的差异表现得轻重程度不同而已。
严重者会经常被迫减料处理，轻微者也要每班人工
清理一次。因此，有必要对结皮的原因进行分析。
(1)窑尾温度过高。特别当物料的易烧性不好，
煅烧温度提高时，或燃料的燃烧速度过陧时，或由
于风、煤比例不当或混合不均，火焰温度控制不好，
致使窑尾温度控制过高。一般讲，此处温度越高，
结皮越严重。
(2)窑头用煤燃烧不完全，致使窑尾产生还原
气氛。
(3)窑尾漏风严重。由于钾、钠、氯、硫等有
害元素在窑内挥发性大，使高温下产生的有害元素
液相受冷在此处结皮。
(4)管道式分解炉下料有沿炉壁下滑现象时，
不仅不利于物料的分解，而且使物料容易在炉壁结
皮。这个原因常常被忽视，当对严重的结皮束手无
策时，往往以物料或煤中有害元素过多作为说辞应
付了事。
(5)由于原燃料成分的改变，尤其是燃料的更
换，在考虑调节用煤量时，应该考虑硫、碱比变化
的影响。
29预热器有哪几种不同原因的堵塞
关于预热器堵塞的原因可以找出很多，而且相
互关联，但根据堵塞的成因可以大致分为四类：
(1)结皮性堵塞。引起结皮的原因不能消除，
势必循环富集形成越来越厚的结皮，未得到及时处
理就会堵塞。这类堵塞只要原料及工艺不发生变化，
经常会发生在某一固定位置，如窑尾缩口、五级预
热器的锥部。这类堵塞完全可以靠人工定时清理或
空气炮吹扫予以解决。
(2)烧结性堵塞。由于某级预热器温度过高，
使生料在预热器内发生烧成反应而堵塞。这种隋况
多在分解率过高后五级预热器发生，也有因分解炉
^通I}沁迦．掌弋通些_嗵些^通些弋通些^通I}弋通I}^通监弋．逸些弋速些弋
通过上述的对比和分析，我们可以得出两个结
论。首先，在回转窑的开式齿轮上不适合使用粘度
等级上万的合成油作油浸方式的润滑。其次，使用
雾化喷射装置对回转窑开式齿轮喷射高粘度合成齿
轮油可以有效地阻止齿轮齿面损伤的进一步发展。
6结束语
山东东华水泥有限公司自2005年初发现回转窑大
齿轮磨损异常以来，经过近两年的分析，调研、论
证和实践，最终有效地阻止了齿轮齿面损伤的快
速发展，取得了成熟的经验。近几年国内投产的
5000Vd水泥熟料生产线中有些回转窑大齿轮也出现
了过早损伤的现象，大家都在积极地采取各种措施，
努力减缓齿轮齿面的磨损速度。但是，作为回转窑
的使用单位，一旦回转窑的大齿轮齿面出现了问题，
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企业就处于非常被动状态，只能采取措施减少齿面
损伤的进一步发展，却无法彻底消除齿面的损伤。
因此，对于新投产和在建的水泥熟料生产单位，应
该对回转窑的大齿轮寿命问题引起高度的重视，提
前分析研究，提前采取必要措施，从而防止齿轮过
早出现损伤，使回转窑的大齿轮实现一个理想的使
用寿命。
参考文献
【l】汪德涛．润滑技术手册嗍．北京：机械工业出版社，1999．
121机械设计手册联合编写组．机械设计手册IM]．北京：化学工
业出版社，1985．
【3】熊会思．新型干法烧成水泥熟料设备设计、制造、安装与
使用[MI．北京：中国建材工业出版社．2004：I．(收稿日期：2㈣3)
万方数据
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