西昌金阳县(茅坪子)通阳金沙江大桥
拱箱吊装施工技术方案
(文字说明)
攀枝花公路桥梁工程总公司通阳金沙江大桥项目部
2006年6月
通阳金沙江大桥拱箱吊装施工技术方案
1、概况
金沙江通阳大桥位于四川省凉山州金阳县芦稿镇茅坪子，是跨越金沙江、连接四川省凉山州金阳县和云南省昭通地区昭阳市的过江大桥，为四川省省道210线连接云南省国道213线的关键工程，大桥全长507.825米，其中主桥长196.8米，四川岸引桥长128.025米，云南岸引桥长183米。
设计荷载：汽－超20级，挂-120，人群-3KN/m2；桥面净宽：净-9+2×0.5m安全带，桥梁全宽10m；设计洪水频率：P=0.33%；地震基本烈度：Ⅶ度，地震动峰值家速度为0.125g。
桥型采用上承式钢筋混凝土悬链线箱形拱，主桥主孔净跨径L0=188米；净矢跨比f0/L0=1/4；拱轴系数m=2.099。拱上结构为立柱、盖梁、钢筋混凝土空心板；下部结构为重力式桥墩。引桥上部结构为（5×25m）+（7×25m）预应力空心板，下部结构为桩柱式桥墩，交界墩为双柱式矩形变截面实心墩；四川岸引桥台为桩柱式轻型桥台，云南岸引桥台为重力式U型桥台。5号主桥墩设置预应力锚索，用于5号桥墩的拱座及基础与其后的岩体相连接。
主拱横断面由5个箱组成，单箱宽1.6m，拱圈横断面全宽8m；单箱预制高度2.78m，拱背设置10cm厚的现浇层。拱圈采用预制吊装方法施工，单箱分九段预制安装，全桥拱箱共45个吊装节段，拱箱节段最大净重量G=71t。拱箱节段全部吊装完成，接头焊接完毕后，浇筑纵横接缝及拱背现浇层混凝土，整体化拱圈。
桥位区地处五莲山西南，被群山拥抱，为高山峡谷地貌，金沙江垂直切割深度超过1000m。桥位区地面高程介于525.49～623.50m之间，高差98.01m。金沙江在桥位处两岸为临江陡崖，高40～50米，陡崖后方主桥拱座及部分引桥桥墩位于白云质灰岩裸露的缓坡平台上，两岸桥台后方均为陡坡。
四川岸主拱座及其上、下游岸坡处为寒武系上统二道水组中厚层状白云质灰岩构成。桥位及下游岩层倾向175度，倾角8度左右；上游岩层倾向未变，但倾角增大12度。临江陡立岸坡横坡坡度大约76度左右，自水下河床起算，岸坡高达80余米，岸坡坡顶高出江水面60余米。坡顶为似阶状岩质缓坡平台，该岩质平台基本延伸到现有公路临江一侧，公路路基及其上缓斜坡地带均为厚度3～7.75米的崩坡积土层覆盖。岸坡为稳定边坡。
云南岸主拱座及其上、下游一带，亦为寒武系上统二道水组中厚层状白云质灰岩构成，岩层倾向坡内，倾角约8～9度。临江陡立岩质岸坡横坡坡度大约80度左右，自水下河床起算，岸坡高达60余米，岸坡坡顶高出江水面50余米。沿桥轴线自北而南岩性为白云质灰岩、碎石土粉砂岩。岸坡为稳定边坡。
本工程所属地区属亚热带半干旱季风气候区。气候适宜，四季分明。多年年平均温度在21.20C；七月最热，极端最高温度为430C，一月最冷，极端最低温度为0.10C。降雨主要集中在5-10月份，年降水总量的89.5%集中在雨季。年平均降雨量700--800MM，历年主要风向NE，最大风速26—30m/s，发生在2—4月。11月至次年4月为旱季。
2、悬索吊装系统的布置
2.1、总体布置
根据通阳金沙江大桥实际地形特点，确定吊装索跨为１36.5m+315.8m
+141.5m。四川岸塔架设于拱箱预制场后①号及②号桥墩之间，位于原县乡公路内侧，索塔中心桩号为K1+918.15m；拱箱预制场设置在②号～④号桥墩之间，③号桥墩在拱箱安装完成之后施工。云南岸塔架设于⑦号及⑧号桥墩之间，索塔中心桩号为K2+233.95m。在云南岸塔后141.5m处的桥轴线上设置抗拉力为581.2t的钢筋砼桩式锚碇来进行主索、三、四扣扣索、工作索及塔架后风缆的锚固，另在⑨号墩桥轴线处设置一根抗拉力为60吨的钢筋砼锚桩来进行该岸第二段扣索的锚固。四川岸根据现有地形地质情况，引桥台后松散覆盖层较厚，不适合做桩式锚碇，重力式锚碇开挖方量很大，且边坡易于跨塌；塔后136.5m为山崖陡壁，适合洞锚及锚索结构，因而四川岸主锚碇设计为锚索分配梁结构，通过锚索锚固型钢分配梁，再在分配梁上设置转向滑轮来锚固钢索；主锚碇用于主索、工作索、三、四扣扣索及塔架后风缆的锚固，另在④墩桥轴线处设置一根抗拉力为60吨的钢筋砼锚桩来进行四川岸第二段扣索的锚固。云南岸后拉索水平夹角为20°，四川岸后拉索水平夹角为6.3437°。缆索系统总体布置见图号01。
2.2、吊重的确定
经计算，拱箱节段最大净重量为71吨，在吊装计算中，按拱箱71吨控制设计，计算重量Pmax＝(71+4+1)×1.2＝91.2吨，4吨为吊具及配重，1吨为施工荷载，1.2为冲击系数。
2.3、主索
主索按静力平衡原理进行计算，先假定主索初始垂度，计算重索垂度。初始(空索)垂度(f0)自定以后，空索长度(S0)为定值，在荷载作用下必然引起弹性伸长，受载后的总长度S应等于空索长度S0加上由于荷载引起的弹性伸长值ΔS，即S=S0+ΔS。重索长度有两个途径计算：一是按假设重索垂度，以图形几何关系算得S；二是按假设重索垂度，以计算主索内张力得到弹性伸长ΔS算得重索长度S′=S0+ΔS。当S≈S′(在要求的精度内)，则假设重索垂度为所求解，重索垂度求出后，其它需要值即可解出。
在塔顶布置1组6∮56.5mm(6×37+1)的麻芯钢索作为主索，公称抗拉强度170kg/mm2。单根钢绳破断拉力为154.5吨。悬索跨度L＝315.8米，空索垂度f0＝15.04m，矢跨比为L／21，当吊运至索跨跨中时，主索垂度fmax＝27.176m，矢跨比L／11.62，主索最大张力Tmax＝291.550t，拉力安全系数K＝3.18>[3]。主索弯曲作用应力安全系数为1.92≈[2]，主索接触作用应力安全系数为3.68>[2]。主索用量6×650=3900米。为使悬索受力均匀，主索通过120吨大吨位滑轮串联，使张力自动调整均匀。
2.4、工作索
考虑到吊运扣索、检修滑车及运送小型机具的需要，在塔顶布置了1根∮47.5mm(6×37+1)工作索，公称抗拉强度170kg/mm2，破断拉力＝117.5t，工作索安装垂度f0＝9.5m，按最大吊重8t进行控制，吊重索跨跨中垂度fmax＝22.07m，最大张力Tmax＝33.663t，拉力安全系数K＝3.49>[3]。工作索用量2×650=1300米。
2.5、索塔(见图02～09)
塔架采用常备构件组拼成门式钢桁架结构。塔顶设工字钢上、下分配梁来支承主、扣索及工作索座滑轮，并将悬索系统传递来的荷载分配到塔顶各节点上。塔顶标高由拱顶标高617.25+fmax+工作高度来决定，即为617.25+27.176+10.0＝654.426m，实际四川岸塔顶标高660.7m，塔架基础顶面标高589.493m，塔高71.207m；云南岸塔顶标高652.7m，塔架基础顶面标高567.493m，塔高85.207m，并按此高度进行塔架受力验算。塔架顶部横向宽14m，塔脚横向宽度10m，塔架纵向宽度4m。除塔头外，云南岸塔架在中部设置4道横向连接系，四川岸设置3道横向连接系，以增强塔架的整体性。索塔采用M型万能杆件组拼，需杆件钢材总重377.2t。为克服塔架纵横向水平力，四川岸塔架设三组8∮22mm前风缆、两组4∮22mm后风缆和两侧各一组6∮22mm横风缆；云南岸塔架设两组4∮22mm前风缆、两组8∮22mm后风缆和两侧各一组6∮22mm横风缆；前后风缆拉于每笼立柱顶部中间位置，川岸第三组前风缆拉于主索座滑轮位置，侧风缆拉于上分配梁端头位置。后风缆进入主锚碇锚固，云南岸前风缆锚固于⑥号交界墩顶，四川岸前风缆与地面夹角按不大于45°布置；侧风缆与地面夹角按不大于35°布置；四川岸前风缆设置容许抗拉力不小于30吨的风缆锚环，云南岸前风缆及两岸塔架横风缆设置容许抗拉力不小于20吨的风缆锚环；若非岩石地质，风缆锚固位置应做适当调整或改设地垄等锚固结构。为减小拱肋安装过程塔架的水平分力及减少风缆垂度的影响，四川岸塔架前风缆每道安装张力15t，后风缆及横风缆每道安装张力10t；云南岸塔架前风缆每道安装张力6t，后风缆及横风缆每道安装张力10t；并应通过索力测试来进行风缆初张力的控制。四川岸前风缆千斤绳按风缆最大张力25吨控制，后风缆千斤绳按10吨控制，云南岸前风缆千斤绳按10吨控制，后风缆千斤绳按20吨控制，两岸塔架横风缆千斤绳按20吨控制，所有风缆千斤绳考虑8倍的安全系数后布置。
塔架按预制场起吊、运输拱箱至索跨跨中、云南岸拱脚就位等运输状态按塔架的最大受力组合进行计算，计算时综合考虑了主索、扣索、工作索、起吊牵引索、风缆索及纵向风力的共同作用，并按吊运边箱、次边箱、中箱不同的索力作用位置对塔架分别进行了计算；并计算了空载(塔架自重、空主索、风缆初张力)状态塔架受力和初始位移。四川岸塔架的最不利荷载组合在预制场起吊阶段，云南岸塔架的最不利荷载组合为拱箱运输至索跨跨中状态。
塔架作为空间杆系结构进行了电算，万能杆件各节点看成空间铰结点，同时将风缆作为铰结拉杆进入计算模型(利用Ernst公式考虑风缆垂度的影响，利用等效弹性模量代替风缆弹性模量)。按各个计算状态各单元的最大受力值进行单肢杆件、杆端连接螺栓及节点板孔壁挤压的强度复核，另对不能满足受力要求的2N5斜杆皆用2N3(3N3)代替，2N4水平杆皆用3N4代替，使所有的杆件及连接皆在规范容许受力范围之内。详细计算过程及结果见附件2：《缆索吊机设计方案计算资料》
2.6、塔顶分配梁(图10～13)
塔顶设上、下分配梁，上分配梁为3Ⅰ56b工字钢，下分配梁为2Ⅰ56b工字钢。下分配梁简支于万能杆件柱头上，上分配梁连续弹性支承于下分配梁上。上分配梁最大弯矩Mmax=8503652kg.cm，相应平面外弯矩M2=-1088694kg.cm，最大剪力Qmax=-139237.9kg，最大弯曲应力σmax=
141.7MPa<[σ]=145MPa(A3钢)，最大剪应力τmax=71.7MPa<[τ]=85MPa；下分配梁最大弯矩Mmax=6931608kg.cm，最大剪力Qmax=69436kg，最大弯曲应力σmax=148.1MPa≈[σ]=145MPa，最大剪应力τmax=53.6MPa<[τ]=85MPa。可见，上、下分配梁受力皆在容许范围之内。
2.7、锚碇(图19～25)
(1)、云南岸由于表土覆盖层较薄，其下为基岩，设计主锚碇采用桩式锚碇，锚桩全部嵌入基岩。
主锚碇设置于塔后141.5m处，相对于主桥轴线对称布置，共设置5根钢筋混凝土锚桩，每根桩长6m，直径1.5m，作为主索、工作索、3、4段扣索及塔架后风缆等的锚固；锚桩前缘设承托板，以增大抗力面积和减少地基应力。锚碇总的拉力为581.2t，按单根锚桩最大受力130.846t进行设计，按水平荷载桩计算锚桩内力(剪力Q和弯矩M)，并进行配筋设计。要求基底及侧壁承载力不小于0.75MPa。计算时未考虑前托板的支撑作用，偏于安全。锚桩采用C30砼。
另在⑨号墩桥轴线处设置一根抗拉力为60吨的钢筋砼锚桩来进行该岸第二段扣索的锚固；锚桩直径1.2m，桩长4m。
(2)、四川岸根据现有地形地质情况，引桥台后松散覆盖层较厚，不适合做桩式锚碇，重力式锚碇开挖方量很大，且边坡易于跨塌；塔后136.5m为山崖陡壁，适合洞锚及锚索结构，因而四川岸主锚碇设计为锚索分配梁结构，通过锚索锚固型钢分配梁，再在分配梁上设置转向滑轮来锚固钢索；主锚碇用于主索、工作索、三、四扣扣索及塔架后风缆的锚固。锚碇设计总抗拉力670.2t，布置7束10×φj15.24钢铰线，其中单束锚索最大拉力119.28t，拉力安全系数为2.2>[2]；索体在岩石中的锚固安全系数及钢索在浆体中的锚固安全系数按3倍考虑，计算最大锚固长度需要11.87m，实际设计锚固长度19m，应很安全。型钢分配梁采用2I45b工字钢梁，按支承于锚索上的连续梁计算，最大弯矩Mmax=-339.7KN.m，最大剪力Qmax=-714.8KN.m；弯曲应力：σmax=113.23
MPa<[σw]=145MPa，剪应力：τmax=63.95MPa<[τw]=85MPa。
另在④墩桥轴线处设置一根抗拉力为60吨的钢筋砼锚桩来进行四川岸第二段扣索的锚固。
2.8、扣索及拱脚段临时墩
(1)、扣索
两岸二、三、四段设置扣索，一段直接支撑在临时墩上，不再设置一段扣索。扣索皆采用6×37+1的麻芯钢索，公称抗拉强度170kg/mm2。第二段采用2∮43.5mm钢索，破断拉力194.3吨；第三段采用2∮47.5mm钢索，破断拉力235吨；第四段采用2∮56.5mm钢索，破断拉力328吨。
三、四段扣索皆通过塔顶座滑轮锚固于主锚碇上，二段扣索通过设置于交界墩顶的座滑轮进入两岸的二扣锚桩锚固。云南岸二、三段及四川岸第二段扣点采用钢索捆绑连接，并通过60吨H板及转向轮与扣索连接；两岸第四段扣索因拉力较大，采用拉板、牛腿的形式与拱箱连接，四川岸三、四段利用扣架将同一扣点的两根扣索分开，便于后续拱肋从其间吊运通过。扣点连接构造见图27～33。
双肋共计12道(24根)扣索，扣索长短采用滑车组卷扬机调整。二段扣索长160m(含回头卡长度)，三段扣索长320m，四段扣索长340m；全桥扣索用量(按两肋扣索计算)：∮56.5mm(6×37+1)钢索2720m，∮47.5mm(6×37+1)钢索2560m，∮43.5mm(6×37+1)钢索1280m。
本桥扣挂体系中扣索数量按照静力平衡计算方法的结果配索，按空间杆系结构进行计算。因在拱肋合拢及轴线标高调整完成之前，各分段接头是通过接头定位板和连接螺栓进行临时连接；在拱肋合拢及轴线标高调整完成之后，才进行接头的焊接；因而各分段点按头接铰接考虑，扣索与各扣段一起构成一静定结构，按照静力方法的计算结果来配索是比较合理的，并能够保证有足够的安全系数。
因而在吊装过程中，各分段点按铰接考虑，扣索与各扣段、风缆一起构成一空间静定结构，每道风缆按初始张力5t进入计算，同时将风缆作为铰结拉杆进入计算模型(利用Ernst公式考虑风缆垂度的影响，利用等效弹性模量代替风缆弹性模量)，计算时考虑拱肋自重及横向风力共同作用。每岸按安装拱脚段、第二段、第三段、第四段和拱顶合拢段分别进行计算，每道扣索按各阶段的最大索力控制设计。计算合拢状态时，按规范要求合拢段计入一半重量。各阶段扣索力见各阶段扣索力计算成果表。
各阶段扣索力计算成果表（吨）
扣挂
状态 四川岸 云南岸 二扣索力(T2) 三扣索力(T3) 四扣索力(T4) 二扣索力(T2) 三扣索力(T3) 四扣索力(T4) 第二段 35.267 35.267 第三段 52.351 50.917 53.221 47.909 第四段 23.945 65.019 84.167 25.830 62.629 79.781 合拢段 19.985 50.083 122.421 21.682 48.700 116.730 张力安全
系数K 3.71 3.61 2.68 3.65 3.75 2.81
可见，各扣索安全系数皆大于3，满足规范要求。
另对各安装阶段拱箱截面最大内力进行了验算，计算C40砼最大拉应力σlmax=1.16MPa
(2)、拱脚段临时墩
临时墩采用钢筋混凝土三柱式排架墩，墩顶设盖梁来支撑拱箱，云南岸因临时墩较高，墩中部设置一系梁，基础为桩基础，按柱桩设计，设计嵌岩深度4.5m。立柱截面尺寸为1×1m，盖梁为1.1×1m，系梁为0.8×0.6m。临时墩与拱箱接触处设置三角调平钢垫以使接触面水平，同时设置对口钢斜进行标高调整和卸载，对口钢斜利用螺杆锁定，另墩与拱箱底板间共设置10根直径32mm的精扎螺纹钢筋锁定，防止出现受拉(计算各安装状态临时墩皆不出现拉应力)。
临时墩按各安装状态的计算最大内力值控制设计，按5肋同时处于安装状态进行计算(实际仅一肋安装，其余已合拢拱肋对临时墩作用力将减小)，偏于安全。计算简化时，临时墩脚按固接，临时墩与拱箱间按铰接，安装拱脚段时拱脚按铰接，拱脚段安装完成后，进行纵横缝及拱背现浇层的浇注后，后续段安装时拱脚按固接考虑，通过叠加拱脚段安装时临时墩内力得到后续各段安装时临时墩内力。
临时墩最大压力发生在第二段安装阶段，单肋作用在立柱上的最大内力为：轴力N=-103725.1kg，弯矩M3=41602.8kg.cm，M2=-594939.9kg.cm。按5片拱箱作用在三根立柱上，则单根立柱内力应在上述内力值上乘以5/3(实际合拢后的拱肋作用在立柱上的内力将减小，这样计算应偏于安全)。则单根立柱最大内力如下：
轴力Nmax=-103725.1×5/3≈-172875kg≈-1728.75KN，
弯矩M3=41602.8×5/3=69338kg.cm≈6.93KN.m，
弯矩M2=-594939.9×5/3=-991566.5kg.cm≈99.16KN.m。
按以上内力按压弯构件进行立柱强度复核和配筋设计。为简化计算，盖梁按各肋作用于其上的压力按两跨连续梁计算，计算截面最大弯矩Mmax=-598.8kN.m，最大剪力Qmax=731.7kN，并按此内力进行配筋设计。
2.9、起重索、牵引索
拱肋前后两个吊点抬吊，起重索采用∮22mm(6×37+1)的麻芯钢索，公称抗拉强度170kg/mm2，钢绳破断拉力为24.25吨。起吊滑车组走12线布置，跑头拉力F=4.56t，安全系数K=5.32>[5]，采用8t卷扬机做起吊动力。起吊卷扬机容绳量应不小于1200m。
牵引索采用∮28.5mm(6×37+1)的麻芯钢索，公称抗拉强度170kg/mm2，钢绳破断拉力为41.05吨。最大牵引力30.043吨，牵引按来回线布置，滑车组走4线（不含通线），跑头拉力F=8.223t，安全系数K=5.0=[5]，采用10t以上中快速卷扬机牵引。
工作起吊采用∮19.5mm麻芯钢索，滑车组走2～3线布置，采用5t卷扬机做起吊动力。工作牵引采用∮19.5mm麻芯钢索，滑车组走1～2线布置(来回线)，采用5t卷扬机牵引。
起吊、牵引千斤绳不能在塔顶转向而增加塔架的水平力，转向滑轮的千斤绳必须卡在主索后拉索上，使索力传入锚碇。
全桥起吊、牵引索用量：∮19.5mm钢索2900米，∮22mm钢索2700米，∮28.5mm钢索1450米(含工作索起吊和工作索牵引)。
2.10、拱箱风缆索
拱肋风缆绳采用2∮19.5mm(6×37+1)的麻芯钢索，公称抗拉强度170kg/mm2，钢绳破断拉力为39.3吨(双线)。
风缆与地面夹角不大于30°，风缆水平投影与桥轴夹角不小于50°，为减小风缆垂度的非弹性影响，风缆初张力按5吨控制，在最大风力作用下，最大受力风缆张力为8.516吨(千斤绳按此控制并考虑8倍以上的安全系数)，安全系数K=4.61>[3]。风缆地垄抗拉力不小于15吨。全桥两个肋需32道风缆绳。拱箱风缆绳用量约6000m。
2.11、主要钢索组成参数表
主要钢索组成参数表
钢索规格 单位 主索 牵引索 起吊及风缆索 扣索 扣索 风缆索 钢索直径d mm 56.5 28.5 22 47.5 43.5 19.5 钢丝直径δ mm 2.6 1.3 1.0 2.2 2.0 0.9 钢索型号 ∮19.5 6×37+1 6×37+1 6×37+1 6×37+1 6×37+1 6×37+1 重量 Kg/m 11.099 2.766 1.646 7.943 6.572 1.326 金属截面积FK mm2 1178.1 294.51 174.27 843.47 697.08 141.16 弹性模量EK MPa 75600 75600 75600 75600 75600 75600 线膨胀系数 1/℃ 1.2E-5 1.2E-5 1.2E-5 1.2E-5 1.2E-5 1.2E-5 破断拉力TP t 164 41.05 24.25 117.5 97.15 19.65 钢丝公称强度 MPa 1700 1700 1700 1700 1700 1700 拉力安全系数 应大于 3 5 5 3 3 3 应力安全系数 应大于 2 3 3 2 2 2
3、拱箱的吊装
吊装系统安装完成，正式吊装前，应进行以下几方面的工作：
(1)、复核跨径、起拱线标高，放样拱脚对位大样并画线。
(2)、对拱脚预埋件进行检查和校正。
(3)、检测吊装段钢管的几何尺寸及焊接质量。
(4)、对吊装系统进行全面检查并进行试吊，以检验吊重能力及系统工作状态。缆索系统的试吊包括吊重的确定及重物的选择、系统观测、试验数收集整理。
3.1、试吊装前的准备工作
对整套缆索系统的全面检查验收，各关键设备材料检查主要项目如下：
(1)、卷扬机
安装布置合理、排绳顺畅、锚固牢靠、电线接驳符合安全要求、机械电器运行良好(特别是刹车系统)。
(2)、钢丝绳(牵引、起重)
钢丝绳质量、磨损、断丝情况、转向的布置、摩擦等，穿索是否正确。
(3)、转向滑车、索鞍、跑车、滑车组转动顺畅，与钢丝索联接平顺、固定牢靠。
(4)、塔架
螺栓的紧固、杆件安装是否正确、线形顺直、垂直度达到规范要求。
(5)、缆风索
初张力是否符合设计要求、锚固牢固、钢丝绳质量、磨损、断丝情况。
(6)、主索
主索养护、钢丝绳质量、磨损、断丝情况、锚固、联接可靠(绳卡数量、拧紧情况)、垂度与设计相符。
(7)、各类地锚牢固，砼、钢筋、结构尺寸、锚固深度等符合设计要求。
(8)、对试吊的物件及工具进行检查，检查起重、牵引、跑车、吊点连接、塔架、塔顶、索鞍、卷扬机、转向滑车等各部位运行情况，发现问题及时调整解决。
(9)、指挥系统(通讯)、准备工作检查。
(10)、缆索系统空载运行试验。
3.2、试吊方案
(1)、根据有关技术规范规定和本桥的实际情况，以本桥节段最大设计吊重G=71吨为试吊重量。直接利用拱肋作为试吊重量。行走完索跨全程回到起吊处放下。
(2)、试吊的目的是为了检查以下几个方面的情况：
①、检查加载起吊后至跨中主索的垂度情况与设计是否相符。
②、观测主塔受力变形情况、塔架基础、地锚的变形数据和稳定安全情况。
③、牵引索、起重索的动作情况，跑车、倒拐滑车、滑车轮组的运转情况，卷扬机组的运行情况等。
、测试指挥系统的调度配合能力。
(3)、试吊需要检查项目和检查方法
①、主索的吊重最大垂度：试吊最大重量节段，跑车运行至跨中，使用全站仪进行悬高测量，参照标高为两岸塔架顶连线标高。
②、塔架顶位移情况：分两个测量阶段，一是塔架在风缆初张力作用下的最大位移情况；二是每次加载后塔架位移情况。检查有两种方法：一是从塔架顶两侧边沿横向中轴线放下吊陀，丈量吊陀中心与塔架中心的纵、横方向轴线的距离，计算出塔架两侧的纵、横方向位移量；另一种方法是在塔顶两侧沿桥纵轴方向及上分配梁上沿桥横轴线方向捆绑标尺，用设置于塔架纵横轴线上的经纬仪直接测读塔架位移情况。并将数据汇报指挥小组并制订出调整措施。
③、塔架基础沉降量：检查塔架基础的沉降量，在基础施工完成后测量基础顶面标高，记录原始数据备案，塔架及缆索安装完成后测量一次，再与试吊过程中测量基础标高进行比较，计算出沉降量。
④、地锚位移量：使用经过计量部门标定好的千分表测量，试吊前在地锚的锚桩后侧安装并固定好千分表，千分表顶杆接触地锚后，记录每个千分表初读数，试吊过程中观测并记录吊运过程中千分表读数。并及时将变化量反馈到指挥小组。
⑤、塔顶结构、塔架杆件、紧固件的局部变形情况：通过目测、敲击、辨别异常声音等手段检查。
⑥、检查塔架顶座滑轮、横移系统、牵引索、起重索、滑车轮的动作情况，跑车、卷扬机组的行走和运转速度。通过目测和计时试运行等手段检查。
⑦、检查缆索吊装系统设备满负荷运行时，供电系统和用电设备线路能否满足施工要求。通过电表读数和各电路的电压数据检查。
⑧、检查通讯设备是否足够，并能保持清晰的对话。
3.3、拱肋安装方法
每肋分九段吊装，全桥拱肋共45个吊装节段。
预制好的拱箱通过横移龙门架从储存区横移至主索垂直下方，经检验节段几何参数和质量符合设计要求后，准备吊装。
拱肋吊装利用千斤绳配合吊架捆绑吊装，吊位置设置在端头第三块横隔板处。四川岸第二段及云南岸第二、三段扣点采用捆绑连接，扣点设置于端头第二块横隔板处，并通过60吨H板及转向轮与扣索连接；四川岸第三段扣点仍采用钢绳捆绑连接，同时为满足拱箱运输过程中过扣索的需要，设置一扣架将两根扣索分开，后续段拱箱从其间通过；两岸第四段因扣索力较大，设置双扣点(位于端头第2、3块横隔板)，利用拉板和设置牛腿来传递扣索力，满足拱箱局部受力的需要，四川岸仍设置扣架将两根扣索分开，以利于吊装运输，详细参见吊装设计图29、32。千斤绳安全系数应大于8；拱箱吊点采用4×∮43.5mm捆绑千斤绳，按图34进行布置；2、3段扣点采用4∮52mm捆绑千斤绳，按图33进行布置；4扣扣点采用4×∮47.5mm连接绳，按图29、32进行布置。同时注意捆绑位置应预留槽口，防止捆绑绳滑移。
(1)、拱肋合拢施工工艺：
①、先吊装两岸10段拱脚段，并进行整体化；
②、然后吊装两个第二段，第二段设置不小于8cm的施工预抬高值；
③、再安装两个第三段，设置不小于16cm的施工预抬高值；
④、再安装两个第四段，设置不小于25cm的施工预抬高值；
⑤、最后吊运拱顶段至跨中并下放至约高于设计标高，同时两岸对称循环逐渐下放第二段扣索、第三段扣索、第四段扣索和拱顶段滑车组，使接头慢慢抵紧，尽量避免拱顶段简支搁置冲击第四段。
⑥、合拢松索控制：
当下放至第四段前接头与拱顶段端头标高基本一致时，拱顶段先上好一端接头螺栓，然后观测拱顶及接头标高，若低于设计标高并超过规范容许值，在另一接头处加垫钢板进行调节至设计标高后上好螺栓完成合拢，将加垫钢板点焊于连接角钢上。
扣索及起吊滑车组松索过程中，除应注意同时两岸对称循环逐渐下放第二段扣索、第三段扣索、第四段扣索和拱顶段滑车组外，拱顶段起吊滑车组及各扣索一次松索长度应尽量小，通过增加循环次数来达到扣索基本放松的目的，以保证施工安全。松索采取定长松索方法进行，扣索一次松索量可采用2～3cm，起吊滑车组跑头可采用30～40cm，并用粉笔在张拉端钢绞线及起吊跑头上做好标记；每松一次索(对称)，应进行一次各接头及拱顶的标高观测，并根据反馈的标高数据随时进行松索量调整。扣索的调整利用滑车组和卷扬机进行。
经过多次松索循环，各扣索及起吊滑车组皆基本放松(保持10～30％左右索力)，拱肋标高亦符合设计要求后，再进行一次拱肋轴线的精确调整。
⑦、拱肋轴线控制：
拱肋轴线横向偏位、标高是吊装拱肋的控制指标，是一个复杂的控制过程。在整个吊装过程中，测量技术人员进行跟踪观测，使用拱肋侧风缆对轴线偏位进行调节。风缆的锚固设置在两岸陆地上。
拱肋轴线标高调节依靠调整扣索长度来实现，扣索调节是为了使拱肋轴线符合设计要求，但是在安装过程中频繁调索也会影响施工的进度和结构的内力不断变化，因此需要减少调索的次数，为此，拱肋在安装阶段需要设一定的预抬高量。预抬量计算方法：扣索调整量的目标函数是安装的控制标高，按照成拱前扣索力状态，以监控单位对扣挂体系的模拟计算结果确定每一节段拱肋安装的预抬标高。
拱肋轴线横向偏位调节依靠调整拱肋侧风缆长度来调节，扣索收紧(张拉)、放松(合拢)的同时，测量小组对整个过程进行跟踪观测，同时将所有已安装拱肋的标高和轴线横向偏位观测数据反馈到指挥台，由技术组分析数据后制订出扣索和拱肋侧风缆调整措施，确保吊装节段准确、快速完成对接就位并转换到完全扣挂状态。拱肋完成合拢扣挂体系基本放松以及标高调整完成后，应再一次通过侧风缆对拱肋横向偏位进行一次精确调整，最后再进行拱肋接头的焊接。
⑧、拱肋接头焊接：各接头焊接利用在拱肋上设置吊架，吊架可采用钢筋焊接结构，也可采用脚手架管，吊架必须经过受力验算并保证足够的安全度，并有安全防护措施。在吊架上铺设脚手板作为操作平台。
⑨、单肋合拢的稳定性措施
由于拱肋本身横向宽度较小，单肋横向稳定性差，按《公路桥涵设计手册》(拱桥)下册的有关章节计算，在自重和风力作用下，拱肋不能满足横向稳定要求(不考虑风缆的稳定作用)。
拱肋的横向稳定主要依靠每吊装段上下河各设一道缆风索来保证，缆风索对拱肋的作用，相当于拱肋在横向的多点弹性支承，减小了拱肋的自由长度，因而我们在设计风缆时，不仅考虑了它的强度，而且考虑了它的刚度(风缆截面积)，以保证在最大设计风力作用下拱肋的横向位移尽量小。风缆的初始张力按在最大设计风力作用下拱肋横向位移较小为计算原则，通过其较大的初张力减小垂度等非线性影响，同时对拱肋产生约束作用。
通过计算，在拱肋安装的各个阶段，风缆参与共同受力，在最大风力作用下拱肋的最大横向位移仅较小；且各个阶段拱肋的计算强度较富余，因而我们认为拱肋各扣挂过程是稳定的。
同时，在风缆布置时，尽量满足上下河对称的原则，并尽量满足《公路桥涵施工技术规范》所要求的风缆角度。
(2)、拱箱总体吊装顺序：
①、先吊装桥轴线上的拱肋，单肋合拢调整好拱肋轴线和标高后，拧紧接头螺栓，吊、扣索松而不解(保持10～30％左右索力)，收紧拱肋浪风，并进行拱肋接头焊接。
②、进行下游次边肋的吊装，合拢调整好拱肋轴线和标高后，拧紧接头螺栓，吊、扣索松而不解(保持10～30％左右索力)，收紧拱肋浪风，并进行次边肋接头及与中肋的横向连接接头的焊接。
③、双肋合拢，纵横向接头焊接完成后，解除吊、扣索用于后续拱肋的安装，但保留两肋风缆索；然后安装下游边肋，边肋安装可不设置风缆，利用倒链葫芦和木契块连接于已安装拱肋上来保证横向稳定和调整横轴线。
同样的方法安装完成上河次边肋和边肋，纵横向焊接全部完成后，解除扣索和全部浪风索，拱肋安装完毕。最后浇注纵横接头及拱背现浇层混凝土，整体化拱圈。拱肋吊装顺序如下图示。
(3)、拱肋安装过程中应注意的几个问题：
①、在拱肋安装的几个主要受力阶段，对塔架、主索、扣索、锚碇进行张力、应力、垂度和位移观测，并作好记录，以指导确保施工安全。
②、各扣段安装应设置一定的施工预抬高值(第二段8cm，第三段16cm，第四段25cm)，以便拱顶段的顺利安装，拱顶段就位合拢时，两岸逐渐对称循环下放第二段、第三段和第四段扣索，同时缓慢下降拱顶段滑车组，使接头缝慢慢抵紧，尽量避免拱顶段的简支搁置和冲击作用。
③、接头焊接应在轴线标高调整完成，松扣(保持10-30％扣索力)和接头充分抵紧后进行。
④、施工过程中应注意千斤绳的配套使用，千斤绳的安全系数应大于8倍；同时各钢绳的索卡数量应满足规范及起重操作手册的要求，索卡间距应满足规范及起重操作手册的要求。
⑤、拱肋合拢应选择在较低温状态下进行，合拢时的温度最好控制在当地年平均气温值附近。
⑥、大风(风力七级以上)及雷雨天气禁止吊装作业。
3.4、塔架风缆张力及塔顶位移控制
塔架设计为塔脚固接式。由于本桥塔架较高，较小的塔顶水平荷载也将对塔脚产生很大的弯矩，从而使塔脚杆件屈服。因而控制好塔顶的水平荷载和位移是保证塔架受力安全的关键。为控制塔架的水平位移，除要保持较大的风缆索截面外，还应控制好风缆的初张力。
经过计算，四川岸塔架受力以向山方向水平分力最大的状态控制。在不计入风缆初张力的情况下，塔顶最大竖直力V=230.302吨，纵向水平力H=-41.414吨(向山方向)，横向最大水平力H′=10.351吨，按此外力作用于塔顶，塔脚杆件受力超过容许应力要求。计入塔架风缆初张力后，塔顶最大竖直力V=275.521吨，水平力H=-29.472吨，横向最大水平力H′=10.351吨，塔架杆件受力基本满足规范要求，此时塔架最大纵向位移为22.6cm(向山)。按前面的风缆初张力计算，塔架在仅有初张力作用的情况下，不考虑风缆的共同作用，向河方向的位移24.06cm，因而在吊装前应通过风缆初张力的调整，使塔顶向河心方向偏移约25cm。
云南岸塔架受力以向河方向水平分力最大的状态控制。在不计入风缆初张力的情况下，塔顶最大竖直力V=280.147吨，纵向水平力H=16.128吨(向河方向)，横向最大水平力H′=10.677吨，按此外力作用于塔顶，塔脚杆件受力超过容许应力要求。计入塔架风缆初张力后，塔顶最大竖直力V=306.643吨，水平力H=6.11吨，横向最大水平力H′=10.677吨，塔架杆件受力满足规范要求，此时塔架最大纵向位移为7.08cm(向河)。按前面的风缆初张力计算，塔架在仅有初张力作用的情况下，不考虑风缆的共同作用，向山方向的位移25.86cm。因而在吊装前应通过风缆初张力的调整，使塔顶向河心方向偏移约25.86cm。
考虑万能杆件螺栓间隙等非弹性因数，在拱肋安装过程中塔顶位移应控制在±26cm范围内，并随时根据塔顶位移情况对风缆张力进行调整。
4、施工观测控制
通阳大桥拱肋安装施工观测主要分为六个方面：拱肋轴线控制；塔架在拱肋安装过程中的偏移控制；拱肋各扣点在各阶段的标高控制；扣索各阶段索力观测；缆索吊装系统主缆垂度及索力观测；锚碇的位移观测。
4.1、塔架位移观测控制
塔顶位移过大将使竖直力V产生较大的偏心弯矩，对塔架的整体稳定不利。塔架位移通过风缆进行控制和调整；本桥塔架纵向位移应控制在26cm内，施工过程中应根据塔架位移情况对塔架风缆张力进行调整。塔架位移通过经纬仪进行观测,观测方法和仪器如下：
①、在塔架垂直于桥轴线方向设一个测站和一个后视点，在塔架顶面上下游两侧设一个固定标尺。
②、吊装中用经纬仪架在测站，对好后视，直接读取固定标尺读数，再与初始读数比较，即可得偏移值。
③、测站和后视点的设置要求牢固可靠，标尺编号清楚，便于查找。
④、需用J2经纬仪2台，测量人员4人。
4.2、主索垂度和张力观测
主索垂度直接影响主索张力，同时影响牵引升角、牵引力及塔架、锚碇受力。必须控制好安装初始垂度，同时监测吊重最大垂度及主索张力，并与理论计算值进行比较。其测量方法及仪器如下：
①、起吊前测量空载时的垂度，起吊后拱肋运至1/2跨时，再测重载最大垂度。观测方法是在岸坡上适当地方确定一控制点，测出控制点标高和距跨中距离，在控制点上置经纬仪，观测主索跑车位置，读出竖直角，即可计算得垂度值。
②、主缆索力用频谱分析仪测出。
4.3、锚桩位移观测
锚桩通过前承托板及桩壁土抗力来克服桩顶钢索产生的水平分离。锚桩前缘土体将产生微小压缩，引起桩顶位移，桩顶位移利用千分表进行观测。
4.4、扣索索力观测
各阶段的扣索索力见前面的各阶段扣索力计算成果表。
扣索力采用频谱分析仪观测；扣索力观测需在每段拱肋安装时进行。
4.5、拱肋轴线的控制
①、在两岸的上、下游轴线上适当高程位置(利用两岸地形条件)各设一个拱肋轴线观测站，观测本岸吊装节段上弦顶面拱肋轴线。
②、拱肋吊装前，在每节段拱肋轴线上顶面贴上用白漆打底划红漆的三角标志。
③、需配置J2经纬仪2台，测量人员4人。
拱肋轴线观测需在每段拱肋安装及合拢调整阶段进行。
4.6、拱肋各扣点在各阶段的标高控制
利用红外仪进行拱肋各扣点在各阶段的高程控制测量，具体方法如下：
①、拱肋各扣点在各阶段的标高由设计单位和施工监控单位提供，并换算至实际观测点上进行控制。
②、全桥需两台电子全站仪，单棱镜2个，多棱镜及镜杆2套，观测人员2人，记录计算2人，前视2人(每岸各1人)，后视1人。
③、在合适位置设置一个高级后视水准点，两套经红外仪都用这个水准仪点作后视高程。后视点到仪器距离大于仪器到后视点的距离。
④、在拱肋起吊前，在扣点位置钢管顶面用红油漆标明扣点的编号，以便查找。
⑤、观测中需盘左盘右各观测一次组成一个测回，取换算高程的平均值。
⑥、记录表上应注明观测时的温度、时间、编号。
⑦、测量方法：红外仪架在任意位置，用水准点高程为后视高程，测前视测点高程。
后视水准仪点A高程Ha，镜高a，红外仪与镜高a的高差Δha；前视镜高b，红外仪与镜高b的高差Δhb，b。
从后视计算仪站高程：H=Ha+a-Δha；
从前视计算仪站高程：H=Hb+b-Δhb；
则：测点高程：Hb=Ha+a-Δha+Δhb-b。
拱肋标高观测需在每段拱肋安装、调索及合拢索松索过程中进行观测。
5、机械设备、劳动力计划
(1)、主要机械设备计划
见吊装设计图：《主要吊装材料及设备表》
(2)、劳动力计划
拱肋吊装期间由项目经理部成立大桥吊装指挥组，对吊装期间的各种工作进行较为明确的分工。组织机构如下：
指挥组组长：1人（项目经理）
总指挥：1人（项目常务副经理）
副总指挥：3人（工程处长及两岸施工队长）
现场负责人：2人（两岸施工队技术负责人）
现场指挥：2人（两岸起重工长）
起吊落位组：16人
扣索作业组：16人
卷扬机组：20人
抗风作业组：8人
测量观测组：12人(含各部位移观测及索力、应力观测)
安全治安组：4人
后勤保障组：6人
拱肋吊装工作人员共计83人。
6、施工保证措施
6.1、质量保证措施
缆索吊装系统所有受力结构要求认真进行计算、复核，在技术上确保结构的安全。
进场地钢丝绳、钢绞线和机械设备均要求进行全面的检查，检查项目包括：生产合格证、型号规格和数量、保养情况、有无磨损等等。对于钢丝绳、钢绞线必要时进行破断拉力试验。
塔架基础和地锚使用的砼要抽取砼试件进行试验，保证砼强度达到设计要求。
根据本桥缆索吊装施工特点，应建立无支架缆索吊装系统施工监测系统，在塔架基础施工、塔架安装、地锚施工、缆索架设、风缆索设置、临时锚固设施、扣索张拉等，要进行必要的监控和检测，如：对塔架稳定、变形、内力等情况进行检测和控制；对地锚在受力状态下的位移；主索的垂度、磨损情况；扣索的锚固情况等等。充分保证整个缆索吊装系统在后期运行期间的安全性。使整个缆索吊装系统施工过程处于全控状态。测量系统负责测量地锚在试吊阶段的位移，扣索调整时拱肋轴线、标高、变形观测，以及墩台的变形观测，并掌握气候情况（主要是风力、温度、晴雨变化情况等）。
缆索吊装系统安装完成后，要按照试吊程序进行试吊，以检验缆索吊装系统的运行情况和安全性，发现问题及时调整、改正。
6.2、工期保证措施
(1)、为了加快缆索吊装系统的施工进度，保证钢拱肋吊装和其它安装工作的顺利进行。缆索吊装系统施工必须运用科学的方法，精心编制施工计划，进行动态计划管理。
(2)、成立缆索系统施工指挥机构，有指挥机构统一调度安排施工管理。形成一个反应迅速，工作效率高的决策层。
(3)、实施方案确定后，尽早开工，并充分利用有利季节，掀起施工高潮。
(4)、投入足够的机械设备和劳动力，优化人、机组合，同时保证设备的正常使用，提高利用率，力争提前完工。
(5)、积极开展劳动竞赛，采用合适的激励措施鼓舞每一个建桥员工，以最佳的工作状态投入到工作中。
(6)、建立合理化意见奖励基金，积极采用广大建桥员工提出合理化建议。
6.3、安全保证措施
6.3.1、组织措施
(1)、成立通阳大桥吊装领导小组，由施工单位、监理部、设计单位、施工监控单位人员组成。
(2)、项目经理部成立通阳大桥吊装指挥组。指挥组设组长一人，总指挥一人，副指挥3人，成员若干人。
(3)、吊装指挥组下设吊装作业班、测量观测组、安全治安组。
吊装作业组下设4个作业小组：起吊落位组；扣索作业组；卷扬机组；抗风作业组。
(4)、制定作业组“工作范围”及“操作注意事项”，使全体施工操作人员明确职责。
(5)、建立安全规章、措施。
(6)、吊装作业工班设专职巡视检查员1人，负责施工过程中吊装全系统各部的检查。
(7)、在吊装现场设置专职警卫人员，禁止非工作人员进入现场，保护吊装设施安全。
(8)、吊装作业前，技术负责人向参加吊装的所有施工人员进行全面细致的技术交底，做到人人心中有数。
6.3.2、各作业班组工作范围及操作注意事项
(1)、吊装作业工班
吊装作业工班主要负责拱肋从组拼场地起吊，拱肋吊运、安装、调整拱肋轴线、高程，连接节段螺栓等，对吊装全过程的安全及质量负责，作业小组工作范围及操作注意事项如下：
①、起吊落位组
※工作范围：
a、负责吊运系统的全面检查处理。
b、拱肋起吊、运输。
c、与扣索组、抗风组互相配合，负责拱肋轴线、标高的调整。。
d、负责拱肋节段间螺栓连接。
e、执行指挥及工班长临时交办的任务。
※操作注意事项
a、必须严格遵守高空作业规程。
b、拱肋起吊运输过程中，提升、下落、运行要求平稳，防止突然停动增大荷载对天线的冲击。
c、单肋节段安装就位后，用抗风索保证横向稳定。
d、拱肋吊运到安装位置，通过前后吊点的缓慢收放、牵引，使拱肋待安装节段后端靠近对位已就位拱肋的前端拼装接头，拼装时，先用螺栓拼装，螺栓不完全拧紧，以便于拱肋高程，轴线调整。拱肋高程通过扣索调整，拱肋轴线通过抗风索调整。拱肋吊点在力完全交予扣索且抗风调整好之后松下。
②、扣索作业组
※工作范围
a、负责扣索系统的检查处理。
b、负责各段拱肋的扣索安装及张拉，按指令“定长松索”，对拱肋进行调整。
c、配合起吊落位组，测量观测组进行拱肋高程调整工作。
d、执行指挥及工班长临时交办的任务。
※操作注意事项
a、坚守工作岗位，不得擅自离开。
b、与测量观测组、起吊落位组、抗风作业组密切配合，进行扣索张拉及调索工作。
c、两岸拱肋扣索张拉及调整分级、对称进行，同步作业。
③、卷扬机组
负责全桥卷扬机的操作、检修、保养；操作过程中精力集中，一切行动服从现场指挥的指令，接到可靠指令后才能进行操作。
④、抗风作业组
负责抗风系统的检查、处理，配合起吊落位组对拱肋横向偏移进行调整。经常性检查抗风地锚及抗风索的牢固情况。在拱肋安装完毕、纵横向接头焊接完成后方可拆除抗风索。收紧浪风索时，拱肋上、下游同步进行，且拉力应相等。
(2)、测量观测小组
※工作范围
①、负责拱肋轴线观测；
②、负责塔架在拱肋安装中的偏移观测；
③、负责拱肋各扣点在各阶段的标高控制；
④、负责扣索各阶段索力观测；
⑤、负责缆索吊装主缆索垂度、索力观测；
⑥、负责吊装锚碇位移观测；
⑦、汇总和整理测量数据。
※注意事项
测量观测结果要求准确、迅速、及时地报告指挥台。
(3)、安全治安组
①、负责吊装期间的施工安全布置、督促、检查工作。
②、负责在施工区域布置安全哨，指挥过往车辆、行人安全通行。
③、负责全桥吊装期间的治安保卫工作，对于吊装系统各部必须严加防范，以保证吊装安全.
6.3.3、安全规章及措施
(1)、按时进入工作岗位，未经同意不得擅自离开工作岗位。
(2)、施工操作人员上班前不得饮酒。
(3)、一切行动听指挥，严格遵守操作规程。
(4)、指挥人员站位要适当，发生的信号要明确、及时、无误。
(5)、施工人员上班必须戴安全帽，不准穿硬底鞋，高空作业必须拴安全带、安全绳。
(6)、施工工具（如撬棍等）、螺栓及螺帽应妥善放置，作业区下方布置钢丝网，防止滑落伤人。严禁向下抛掷物件，严禁坠物伤人。
(7)、停止作业时，所有吊装机具、设备应加防护，起重绳、牵引绳、扣索等都应卡死固定，并去掉电源保险。次日上班应进行全面检查。
(8)、由于自然条件（如大雨、大风、大雾）的影响及夜间停止作业。
(9)、指挥联络设施失灵或缺乏可靠的安全防护措施，发现吊装设备工作不正常等原因影响吊装作业时，现场指挥应及时采取措施或暂停吊装作业，不得冒险施工。
(10)、起重作业时，重物下方不得有人员停留或通过；无论何种情况，严禁用起重设备吊运人员。严禁斜拉、斜吊，吊挂时应平稳，钢丝绳与被吊物的夹角应大于60°。
(11)、卷筒上的钢丝绳应连接牢固，排整齐，放出钢丝绳时，卷筒上必须保留三圈以上。钢丝绳不得打环、打结、弯折和有接头。
(12)、与气象部门加强联系，及时取得有关气象资料，根据气象预报结合本合同段现场具体情况，确定施工部位，工作内容，并及时编制和调整施工计划，提交工程师审查批准后实施。
(13)、塔架设避雷装置:
由于塔架较高，且附近有高压线路通过，因此必须设置避雷设施。按照Ⅱ级结构物避雷要求设置，通路电阻小于4Ω。塔架防雷装置由接闪器、引下线和接地装置等三部分组成。采用Φ22圆钢制作接闪器，其长度为1.5m，塔的两根立柱上分别设置一根；同时用Φ12圆钢外套PVC防护管作为引下线，接至地面与相应的接地装置相连接，接地装置采用型钢∠75×75×8打入地中设置，打入深度不小于1.5m。
6.4、文明施工及环境保护
环境保护体系：以项目经理为核心，建立环保领导小组，设立专职环保工程师，全面负责环保工作。
为保护施工范围内的环境卫生，施工垃圾，用汽车运到指定的地方弃倒，严禁直接倒入金沙江中。拱上施工垃圾及油污必须做统一处理，严禁直接投入河中。施工现场保持干净整洁，每天用完用剩的材料及时处理或堆放整齐。施工现场设置必要的临时围护，使施工现场尽可能自成一体，以减少和外界相互干扰。教育职工与周边居民关系融洽，友好相处，行为举止文明，主动与村委会加强联系，争取给予支持。
攀枝花公路桥梁工程总公司
金阳通阳金沙江大桥项目部
2006年6月
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